清華大學電機系、智能電網保護和運行控制國家重點實驗室(南瑞集團公司)的研究人員張鵬飛、鄒軍等,在2018年第19期《電工技術學報》上撰文指出,共模扼流圈是通信線或電源濾波的重要組成部分,其對共模干擾信號的抑制起關鍵作用。
實際應用中,扼流圈內同時存在差模電流和共模電流,當差模電流較大時,不同數值的差模電流致使磁心不同程度的飽和,對應磁化曲線工作點進入非線性區,從而使得共模動態電感數值減小、扼流圈共模干擾抑制能力降低。
為快速、準確計算非線性情況下動態電感以評估扼流圈干擾抑制能力,根據場量對稱關系建立共模扼流圈簡化模型,通過有限元方法計算并提取不同差模電流下線圈電流與磁鏈的關系,利用Simpson數值微分公式計算磁心不同飽和程度下共模扼流圈動態電感。
結果表明:所建簡化模型相對全模型計算速度提升4~5倍,同時相比傳統向前差商法或中心差商法,其計算結果穩定性高、精度高。
共模扼流圈(Common Mode Choke, CMC)主要用于電源或通信線濾波,由于結構及磁心特性,其對共模干擾信號有較好的抑制作用,且很小尺寸結構的扼流圈可對應很大的電感數值,易于滿足實際工況需求。CMC由磁心及匝數相等、對稱繞制的兩線圈組成,工作時,其內部會同時存在差模電流和共模電流。
其中,差模電流一般包括正常工作電流及差模干擾信號;而共模電流主要指共模干擾信號,在某些實際工況下,共模電流遠小于差模電流。由CMC結構對稱可知,差模電流在磁心中產生的主磁通相互抵消,磁心中僅存在漏磁通;而共模電流在磁心中產生的主磁通相互增強,磁心中同時存在主磁通和漏磁通。
由于共模電流一般非常小,且其部分高頻分量將被扼流圈的寄生電容旁路,故雖然兩線圈產生的磁通相互增強,但只有部分共模電流參與磁心激勵。而對于差模電流,雖磁心中主磁通相互抵消,但仍有漏磁通存在,當差模電流較大時其可致使磁心飽和,導致磁心磁化曲線工作點進入非線性區,使得動態電感的數值發生改變,影響扼流圈干擾抑制能力。
此處動態電感指CMC單個線圈的共模動態自感。文獻[12]在三種不同磁心材料上分別繞制三個線圈,其中兩個線圈以共模扼流線圈方式繞制,另一個線圈進行電感測試,由測試結果可知,當CMC中差模電流增大至某一數值時,共模電感將隨差模電流繼續增大而減小,驗證了差模電流可致磁心飽和從而影響共模電感的數值。
由以上分析可知,當磁心進入飽和狀態后,共模電感減小,扼流圈性能下降,為了對非線性狀態下的CMC進行性能分析、改進優化,對其共模動態電感(L=dψ/dI)的快速準確計算具有重要意義。
對于CMC動態電感的計算,文獻[13,14]建立了扼流圈完整有限元模型,提出一種利用向前差商代替微商的計算方法,但此方法在計算時易造成兩個相近的數相減,從而導致精確位損失,產生誤差。同時文獻[13,14]中建立扼流圈全模型并進行有限元計算,使得剖分網格增多、計算量增大,不利于高效性計算。
文獻[15]通過實驗測量CMC磁心材料特性參數,結合電磁場仿真分析,獲得磁心內部磁場分布數據,采用多元非線性回歸算法構造了相應的磁心材料特性參數模型、磁心內部磁場分布模型,從而建立其動態電感模型,此方法建模計算過程精細,但籠統考慮可忽略的因素較多,導致計算過程繁瑣,不符合工程中快速計算的要求。
其他關于扼流圈的研究主要集中在漏感計算、高頻特性及對應等效電路建模研究,較少涉及動態電感的計算問題。同時,根據文獻[15]中對CMC頻率特性的研究,實測頻率由10 kHz增至100 kHz時,動態電感最大減小幅度約為7%,由此可知CMC動態電感數值對頻率因素敏感度小,故本文忽略頻率對計算方法本身的影響。文獻對變壓器動態電感的研究方法并不適用于扼流圈計算。
針對現有文獻中的模型計算時間較長及電感求解不準確等不足,本文建立用于有限元計算的扼流圈簡化模型,并據此結合Simpson數值微分公式求解CMC動態電感。此方法根據電磁場對稱性將扼流圈的有限元全模型進行簡化,使計算速度有了極大提升;同時此方法可避免兩個相近的數相減帶來的誤差,且計算過程為矩陣運算,其系數矩陣為嚴格對角占優矩陣,計算結果穩定、精度高。
圖1 CMC實物及其等效結構示意圖
本文對于CMC動態電感,通過建立有限元簡化模型并利用Simpson數值微分公式,提出一種快速準確的計算方法。
計算結果表明:根據對稱性進行1/4簡化并忽略氣隙建立CMC有限元模型,可在保證準確性的前提下使得計算速度提升4~5倍;通過對比經扼流圈簡化而得單線圈結構電感的數值解與解析解,及對比本文模型計算值與已有文獻中扼流圈動態電感的實測結果,驗證了模型的正確性;通過簡化模型提取差模電流-磁鏈的數據,利用Simpson數值微分公式計算固定差模電流下CMC的動態共模電感,相比向前差商法及中心差商法,計算結果精度高,同時文中給出了計算動態電感時Simpson數值微分公式步長、等距節點數量選取的參考。