1. 事故概況

某日，某110kV變電站10kVI段母線避雷器爆炸，導致母線分段開關(guān)動作，主變進線開關(guān)動作，現(xiàn)場初步檢查發(fā)現(xiàn)該變電站10kV母線失壓，51-9PT柜柜門已被炸開?？刂苹芈范尉€已全部燒毀，線芯裸露。51-9PT柜柜內(nèi)，PT小車上避雷器已全部燒毀。將51-9PT小車拉出柜外檢查，PT一次保險完好，無燒斷現(xiàn)象；PT良好，無燒損、裂紋現(xiàn)象；避雷器A相已全部燒毀，B、C兩相均不同程度燒損。

2. 避雷器爆炸原因分析：

（1）針對以上案例分析，A相避雷器炸毀，B、C相主體殘存，該間隔避雷器選用的是某廠生產(chǎn)的型號為：HY5WZ1-17/45型避雷器，具體參數(shù)為合成絕緣型氧化鋅無間隙避雷器，標稱電流5kA，額定電壓17kV，殘壓為45kV，設備參數(shù)滿足運行要求。

（2）事故發(fā)生后，將殘余的B、C相避雷器（方便起見，分別編號為#1、#2試品，下同）同另一只性能良好的避雷器（編號#3試品，下同）安排交流耐壓試驗，交流溫升試驗，直流泄漏電流測試實驗，試驗結(jié)果如下表所示。

首先進行了耐壓試驗，并用紅外成像儀監(jiān)測試品加壓后溫度的變化，試驗結(jié)果如表1所示。

表1 交流耐壓試驗時的發(fā)熱情況

完成耐壓試驗后，進行溫升試驗，并用紅外成像儀記錄試品溫度變化，試驗結(jié)果如表2所示。

表2 交流耐壓溫升對比試驗結(jié)果

完成溫升試驗后，進行直流泄漏電流測試試驗，用微安表或者毫安表監(jiān)測泄漏電流值，試驗結(jié)果如表3所示。

表3 直流泄漏電流測試試驗

試驗表明，#1、#2試品避雷器在額定工作電壓（5.8kV）已經(jīng)發(fā)熱，隨著電壓的升高，發(fā)熱現(xiàn)象會加劇并出現(xiàn)冒煙，且泄漏電流急劇增大，遠遠超過允許值，而電流的熱效應導致半導體工作性能惡化；交流溫升試驗表明，故障避雷器發(fā)熱明顯，眾所周知，熱能的積聚而不能盡快散熱將導致爆炸現(xiàn)象的發(fā)生。

完成直流泄漏試驗后，試驗人員解體了#1試品故障避雷器，并同#3試品避雷器做了比較，具體情況見表4。

通過圖片對比發(fā)現(xiàn)，#3試品避雷器制造工藝良好，其閥芯外包有玻璃纖維樹脂，構(gòu)成避雷器內(nèi)絕緣，并增強避雷器的機械強度。同時，玻璃纖維樹脂和硅橡膠外套是用粘合劑粘合在一起，以防止絕緣受潮（有的直接在玻璃纖維樹脂外澆注復合絕緣外套）。

#1試品故障避雷器頂端密封不嚴，硅橡膠外套與閥體之間粘合不嚴，有明顯空隙，長期運行必然受潮；同時，閥芯外部為瓷制品，解體后發(fā)現(xiàn)瓷套多處斷裂，閥芯已斷成多節(jié)，已經(jīng)嚴重老化，不滿足運行要求。

表4 避雷器解體對比檢查

3. 事故分析：

根據(jù)事故后電氣試驗數(shù)據(jù)，結(jié)合解體試驗結(jié)果，可以判斷PT柜內(nèi)避雷器爆炸事故發(fā)生的原因，由于A相避雷器與B相、C相避雷器屬于同一廠家同一批次產(chǎn)品，其性能應具有一致性。此次故障發(fā)生的過程可描述如下：由于該批次避雷器設計技術(shù)和制造工藝的原因致使產(chǎn)品不滿足長期穩(wěn)定運行要求，導致該批次避雷器在運行中受潮并發(fā)熱。

隨著運行時間的推移，避雷器不斷老化，其性能不斷惡化，避雷器耐壓能力下降，泄漏電流增大，在單相（C相）接地故障發(fā)生時，非接地相（A相、B相）承受電壓上升至線電壓，耐壓能力下降更嚴重的A相避雷器泄漏電流不斷增大，直至過熱發(fā)生爆炸，造成永久性金屬接地。

4.預防措施：

針對本次設備事故，為了防止類似事件的再次發(fā)生，應做好以下事故防范措施：

（1） 正確選擇氧化鋅避雷器，這是保證其可靠運行的重要因素，首先要選擇質(zhì)量和信譽好的產(chǎn)品。為保證運行在中性點不接地系統(tǒng)中的氧化鋅避雷器不被擊穿，可選用防爆自動脫離避雷器,如型號為YH5WS-17/50SPE型。

（2）在變電站內(nèi)安裝故障錄波器，及時準確的記錄各項電壓事件，避免故障發(fā)生后數(shù)據(jù)分析的被動局面。

（編自《電氣技術(shù)》，作者為王亞芳、楊丙寅。）